3。2 设计计算，3,2、3、3.2、4,在型钢水泥土搅拌墙中。内插型钢与搅拌桩之间粘结强度的研究还很不充分，因此对这二者之间的共同作用还难以明确，在型钢表面使用减摩隔离剂对型钢的拔除是有利的.但对于型钢和搅拌桩之间的粘结有不利的影响 这种粘结是很难与钢筋混凝土中钢筋和混凝土的粘结相提并论的,通常我们认为.搅拌桩的作用主要在于抗渗止水，除此以外的基坑各项稳定性和墙体内力 位移的计算均只考虑型钢的作用 日本材料协会曾做过H型钢与搅拌桩共同作用的试验研究,试验结果寝明同样的荷载水平下、搅拌桩与型钢结合体的挠度要比H型钢的挠度小一些、抗弯剐度的提高约大20，但从实际工程的监测数据看 型钢水泥土搅拌墙实际发生的变形比计算值偏大。组合体实际的剐度提高程度与试验数据存在一定的差异 因此、条文中规定在设计计算中一般仅考虑由型钢单独承受作用在墙体上的水土压力.搅拌桩对墙体刚度的提高作用作为一种安全储备、3,2，5、现阶段上海地区基坑工程设计主要依据,基坑工程设计规程，DBJ08,61,97。和 地基基础设计规范、DGJ08一11.1999,基坑工程设计规程,DB.08、61、97.采用总安全度的表达式.地基基础设计规范。DBJ08。11，1999 和 建筑基坑支护技术规程。JGJl20。99.则采用概率极限状态的设计原则，目前上海地区基坑工程的设计基本上是参照.基坑工程设计规程.DBJ08 6l一97 的设计计算方法,支护结构侧向水土压力 含基坑外侧超载引起的侧向压力 采用标准值进行汁算,而对于支护结构构件的设计计算则采用以分项系数表示的极限状态设计表达式进行设计 即将计算得到的支护结构的内力标准值乘以分项系数变为内力设计值、再根据内力设计值进行支铲结构构件的强度验算，但在分项系数取值方面存在一定差异。大体取值范围在1、2,1，35之间.根据现行国家规范规定分项系数则取值为1,35，考虑到型钢水泥土搅拌墙为临时结构 以及上海地区基坑工程主要按变形控制设计、支护结构的强度一般均能满足要求等因素,并借鉴.建筑基坑支护技术规程,JGJ120.99。本规程在对型钢水泥土搅拌墙中的型钢进行截面承载力验算时，支护结构侧向水土压力采用标准值进行计算，将计算得到型钢的弯距和剪力标准值乘以1。25变为内力设计值,再进行型钢的抗弯强度和抗剪强度的验算，3，2 6 搅拌桩的局部抗剪在目前的实际工程中很少计算.但当基坑开挖深度较大.内插型钢的间距较大、紧贴坑边有较重的超载,如建筑物 高填土等.时。这一问题是不容忽视的,对于搅拌桩的局部抗剪计算模式.主要考虑了两种情况 型钢与搅拌桩交接处的错动剪切和搅拌桩厚度最小处的局部剪切 但是条件中提出的计算公式。从目前的理论水平和实际工程看，有两方面的问题尚需要进一步积累经验，1,实际的局部剪切面及相应的剪切力应该怎样设定和计算,在条文中。验算的局部剪切面是取单位高度范围内的两个侧面 验算部位一般是剪力最大处 开挖面附近。这样的设定有较大的人为性、搅拌桩墙体所受的侧向水土压力沿深度方向总体是递增的。现在的计算机模式没有考虑搅拌桩对抗剪作用的整体性 没有考虑上下水平面对抗剪作用的贡献，也没有考虑侧向力由于型钢之间拱作用的存在而形成的侧向压力在墙面分布上的不均匀性，2、搅拌桩的抗剪强度.各种资料上提供的数据有不同.根据.基坑工程设计规程 DBJ08，61。对于常规双轴水泥土搅拌.水泥掺量8，12,验算切墙滑弧安全系数时.一般假定桩身Ф.0时.C。qu、而根据、地基处理手册.介绍的水泥土室内试结果.当搅拌桩桩身的qu、500,40000kPa时。c、20,30。qu。Ф、20.30，但是这些数据有的是基于室内的试验结果.有的带有人为的因素,现场施工的三轴水泥土搅拌桩实际的强度值和抗剪强度值都亟需实际经验的积累和修正。条文暂建议按无侧限抗压强度的取用.对于淤泥或软弱的淤泥质土。可考虑按下限取值、上述两方面的问题,还有待于试验和现场工程经验的进一步积累 再做调整.根据上述计算公式，我们对目前进行的一批工程进行了验算.验算结果表明，1、对于型钢密插的情况、两种局部剪应力的值都比较小,远小于搅拌桩的强度值。一般可不用验算局部剪应力.2，一般情况下、搅拌桩最薄弱处的剪应力略小于同样荷载作用下的型钢与搅拌桩接触处的错动剪应力.后者起控制作用,3.对于型钢间距较大而且开挖深度较深的情况,一般常见于大直径三轴搅拌桩、计算剪应力较大。而且坑边超载对剪应力的影响也是比较大的。上述两点应引起设计者的注意,