6,构件设计和刚度计算6,1。预制和现浇钢筋混凝土墙板6,1,1。墙板厚度系参考现行行业标准,高层建筑混凝土结构技术规程,JGJ,3的有关规定并适当放宽,放宽的依据是。1。本标准的墙板均受剪,稳定性比纯混凝土墙好。2。有钢梁钢柱约束,6,1。4,公式。6,1,4。1。公式,6。1,4,2。源于。混凝土结构设计规范。GB。50010中矩形截面钢筋混凝土墙受剪截面要求。内填墙承载力退化不严重,所以抗震部分公式用的高一点,6,1。5。对内填墙的试验数据进行分析发现。采用传统的抗剪强度公式,结果低于试验结果的下限10,30,因此对内填墙。此处引入ηc系数,该系数可以解释为因为内填。混凝土斜裂缝开展后竖向膨胀得到约束。产生竖向压力。而使得混凝土的抗剪强度得到提高的比例。6。1,7。美国钢筋混凝土规范。ACI318,11。规定。фVn,Vu。Vu为设计剪力。ф。0,75,当剪摩擦配筋与剪切平面垂直时。Vn。μAvffy,式中Avf。fy分别为剪摩擦配筋总截面积。要求横向钢筋焊接连接。不间断。和屈服强度,需要的剪摩擦配筋截面积Avf。Vu。фfyμ。在将其表面有意识做粗糙的已硬化混凝土上浇筑的普通混凝土μ。1。0,剪力传递面应清洁且无浮渣。对于普通混凝土假定μ,1,0时。界面应做粗糙化处理,并使其凹凸全幅度约为7mm。剪摩擦配筋应沿剪切面恰当布置,并应通过在两侧混凝土中的埋置长度。弯钩或焊接来实现锚固,以发挥fy。其表面未有意识做粗糙的已硬化混凝土上浇筑的普通混凝土μ,0。6。表面有意识做粗糙的已硬化普通混凝土。Vn不应超过0,2f,cAc。480。0,08f,c。Ac和1600Ac三者之间的最小值。在其他情况下,Vn不应超过0。2f,cAc和800Ac两者之间的较小值。如果不同强度的混凝土浇筑在一块,用于计算Vn的f。c应为较小强度混凝土的Vn值。Ac为抵抗剪力的混凝土截面积。文献,美国规定的混凝土抗压强度与中国混凝土强度等级的比较。给出。fcu,k为混凝土立方体抗压强度标准值,代入fck。1,4fc,fy,1。1f。量纲转换后得出,0。75Vn。0,75。1,1μAsf,min。0。25fcAc。2。5,0,1fc。Ac,8,3Ac。混凝土强度等级低于C70情况下。8,3Ac项不控制,6。1。8。钢梁钢柱与墙板的界面设置加强带。是因为墙板采用栓钉作为抗剪键的情况下。栓钉的边距较小,加强带主要增加墙板厚度方向的拉结,避免栓钉附近的混凝土受挤压而发生侧面爆裂。加强带内箍筋和分布筋。平均间距不宜大于80,不应大于100。6,1。11,混凝土层间墙板侧向荷载位移关系图的形状参考了国外文献,并根据苏州科技大学11个钢框架内填混凝土墙板试验数据确定图中各参数取值。各试件墙板对应屈服荷载的侧移角约为1。250。因此图6。1。11中与计算承载力对应的屈服位移角取为1,300。试件的开裂侧移角平均为1,1423。图6,1,11中取为1,1500。试验荷载峰值侧移角平均为1。97。8。图5取1。100,峰值荷载大于屈服荷载,本模型中没有反映出来。偏于安全,试验对应85。荷。载峰值的侧移角平均为1。59,1。图6,1,11取1。50。本条文的实际应用可以采用等效成交叉支撑。图5。这个分析模型的应用是,式中,α,斜支撑与水平梁的夹角,E。弹性模量,Ab。等效面积,斜支撑的内力是,侧向力是。这样。斜支撑的非线性的拉压力与斜支撑的轴向伸长量的关系仍然类似与图6,1,11,各个点的量是。6。1,13,采用膜单元进行弹塑性分析时,采用本条的规定,其中剪切模量的弹性阶段的折减系数取与弹性内力分析时的相同,墙板的层抗侧刚度,是墙板在本层的抗弯柔度与剪切柔度综合作用的结果,在内力分析模型中对拉压刚度进行了折减,相当于间接地折减了层抗侧刚度。而对剪切刚度的折减。则直接地折减了层抗侧刚度,综合下来。按照本条进行弹塑性分析。结果与采用本标准第6。1。11条是类似的,6。1。15,限制半刚性节点初始转动刚度和抗弯承载力的下限,是使半刚性连接的性能位于本标准图6,1,11的斜线区域。目的是出于二道防线考虑,6,1,17。内填跨的梁的塑性弯矩。可以仅取该梁塑性弯矩的0,5倍参与节点域抗剪强度的计算。

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