5。3,结构分析模型与要求5,3。1,钢框架内填墙板结构内力分析时梁和柱可采用梁单元,墙板可采用平面单元,整体分析时梁与柱的半刚性连接可以简化为铰接,5,3,2,钢框架内填墙板结构的内力与变形计算可采用线弹性分析方法或考虑几何非线性的弹性分析方法,5。3,3,按弹性方法分析内力和变形时,墙单元的拉压弹性模量应乘以0。1的折减系数。混凝土的弹性剪切模量应乘以折减系数。折减系数的取值应符合下列规定,1,钢柱与墙板通过连续分布的抗剪键连接时取0。5。2。钢柱与墙板间留有缝隙时取0,4,3,墙板分布钢筋的配筋率不小于0。7,时。上述折减系数可增加0,05,墙板分布钢筋的配筋率不超过最小配筋率的1。1倍时。上述折减系数应减小0。05,5。3,4,带竖缝钢筋混凝土墙可等效成相同强度等级的普通墙进行内力分析。等效厚度应按本标准第6。2。3条执行。且在按实体单元进行内力分析时,墙体拉压刚度应乘以折减系数0。1。5,3,5。钢框架内填墙板结构进行罕遇地震作用下的位移验算时,可采用考虑几何非线性和材料非线性的弹塑性全过程分析方法,墙板的弹塑性计算要求应符合本标准第6,1节和第6,2节的规定。5,3。6,不规则布置的钢框架内填墙板结构应按下列要求进行水平地震作用计算和内力调整。并应对薄弱部位采取下列的抗震构造措施。1,平面不规则而竖向规则的建筑,应采用空间结构计算模型,并应符合下列规定,1,扭转不规则时。应计入扭转影响,在规定的水平力及偶然偏心作用下,楼层两端弹性水平位移。或层间位移,的最大值与其平均值的比值不宜大于1。5,当最大层间位移角远小于本标准限值时,可适当放宽。2。凹凸不规则或楼板局部不连续时。应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型,抗震设防烈度高或不规则程度较大时,宜计入楼板局部变形的影响,3,平面不对称且凹凸不规则或局部不连续时,可根据实际情况分块计算扭转位移比。对扭转较大的部位应采用局部的内力增大。2,平面规则而竖向不规则的建筑。应采用空间结构计算模型。侧向刚度不规则,竖向抗侧力构件不连续。楼层承载力突变的楼层,其对应于地震作用标准值的剪力应乘以不小于1,15的增大系数。按本标准有关规定进行弹塑性变形分析,并应符合下列规定,1。竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的地震内力应根据抗震设防烈度高低和水平转换构件的类型。受力情况,几何尺寸等。乘以1。25,2。0增大系数,2,侧向刚度不规则时。相邻楼层的侧向刚度比应符合现行行业标准。高层民用建筑钢结构技术规程,JGJ。99的有关规定。3,楼层承载力突变时,薄弱层抗侧力结构的受剪承载力不应小于相邻上一层的65。3。平面不规则且竖向不规则的建筑,应根据不规则类型的数量和程度。有针对性的采取不低于本条1,2款要求的各项抗震措施,特别不规则时,应经专门研究,采取更有效的加强措施或对薄弱部位采用相应的抗震性能化设计方法,抗震性能化设计方法可按现行行业标准。高层民用建筑钢结构技术规程。JGJ,99的有关规定执行,5。3,7。结构内力分析可采用一阶弹性分析。二阶弹性分析或直接分析。当最大二阶效应系数θ,i,max,0。1时。可采用一阶弹性分析。当0,1。θ。i,max,0。25时。宜采用二阶弹性分析或采用直接分析。并应符合下列规定。1,框架结构的二阶效应系数可按下式计算,式中,θ。i。i层的二阶效应系数,不应大于0。25,Nki,所计算i楼层各柱轴心压力设计值之和。kN。Hki。产生层间侧移,ui的计算楼层及以上各层的水平力设计值之和,kN。hi,所计算i楼层的层高。mm,ui,Hki作用下按一阶弹性分析求得的i层的层间侧移,mm。2。其他结构的二阶效应系数可按下式计算,式中,ηcr,整体结构最低阶弹性临界荷载与荷载设计值的比值,3,二阶效应系数也可按下式计算。框架结构,带墙板结构。式中,αi。结构的刚重比,可按现行行业标准。高层建筑混凝土结构技术规程,JGJ,9的规定计算,5。3,8,二阶弹性分析应施加假想水平力,假想水平力Hni应按下式计算。式中,Wi,第i楼层的总重力荷载设计值。kN,n,结构计算总层数。5,3。9。框架部分按刚度分配计算得到的地震层剪力应乘以调整系数。达到不小于结构底部总地震剪力的20。

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