3,4。现浇混凝土大直径管桩复合地基设计计算。3,4,1,现浇混凝土大直径管桩属于刚性桩,不需要依靠桩周土的约束来维持自身稳定。一般只考虑在加固场地范围内布桩。如遇到液化土层或饱和软土层时。也可在加固场地外设置护桩,考虑到刚性桩对基础的冲切作用。桩的布置应离加固场地边缘有一定的距离。3。4。2,根据行业标准,建筑桩基技术规范。JGJ,94,2008第3。3。3条,基桩的布置宜符合下列条件。排数不少于3排且桩数不少于9根的摩擦型部分挤土桩基。其最小桩间距为3,3,5倍桩径,由于现浇混凝土大直径管桩属大直径,通过现场试验,考虑复合地基承载力。土性,位置及施工工艺等。确定现浇混凝土大直径管桩的桩间距为2。5,4倍桩径。3,4。5,由于现浇混凝土大直径管桩直径大。承担的摩擦力较高,属于一般摩擦桩,以桩周土提供摩擦力为主。桩端阻力只相当于单桩承载力的10。左右,但只要条件允许。都不希望桩端坐落在土质差的土层上。桩端阻力修正系数。除了与进入持力层厚度。土的性质。桩长和桩径等因素有关外,对于现浇混凝土大直桩,一方面由于桩径大。在上部荷载作用下,下端开口的管径管桩桩内壁具有摩擦力。另一方面,由于桩身长,开口的管桩具有土塞效应现象。两者总有其一在发挥作用。因此,桩端阻力修正系数取0,65。0,9之间。桩端土为低压缩性土时取高值,高压缩性土时取低值,桩端土压缩性的判断可按国家标准,建筑地基基础设计规范,GB。50007。2002第4。2。5条的规定执行。3。4,6。工作条件系数取0,6。0。8是根据国家标准,建筑地基基础设计规范,GB。50007。2002第8。5,9条制定,因为现浇混凝土大直径管桩作为复合地基用。故工作条件系数适当放宽。3。4。7,复合地基加固区沉降计算方法有复合模量法,桩身压缩量法和应力修正法,本规程现浇混凝土大直径管桩复合地基的沉降计算参照现行行业标准。建筑地基处理技术规范。JGJ,79中水泥粉煤灰碎石桩复合地基沉降计算方法和现行国家标准。建筑地基基础设计规范。GB。50007的有关规定执行,沉降计算经验系数Ψs应结合地方经验和工程实际情况取值。本规程表3。4。7参照现行行业标准。建筑地基处理技术规范。JGJ。79。1。算例一。盐通高速公路现浇混凝土大直径管桩处理深度内的沉降S1计算算例如下,该高速公路典型断面路基顶宽B。35m。路堤填土高度H,6,5m。坡度1。1,5。填料的平均密度按1900kg,m3计。加固区土层自上而下分为6层,各土层压缩模量见表2,根据土层状况,地基处理方案布置为。设计桩径为1000mm。壁厚120mm。混凝土强度为C15。采用桩间距横向3。3m。纵向3。3m。桩长18m,正方形布置,表2。各土层压缩模量。本算例给出本规程的方法与实测结果的对比。1。沉降S1按照本规程公式。3,4。7。2。计算。复合土层压缩模量的提高系数为。计算得到。16,1cm,压缩模量当量。6。91MPa,则,0,7。所以S1。11。3cm,2,实测沉降。根据现场监测,该断面实测沉降为,根据表面沉降测得的桩顶沉降为22。0cm。路堤中心。桩间土中心,沉降为33。1cm。根据分层沉降测得的加固区底部沉降。即下卧层沉降。为19。0cm,则加固区的沉降量S1在桩顶处为22。0。19,0。3。0cm。在桩间土中心为33,1。19,0,14,1cm。假设桩间土变形后表面为抛物型。则取平均沉降为3。0。14,1。3,0。2,3,10。4cm,可见实测沉降结果与本规程方法的计算结果较为接近,2。算例二,京沪高速铁路南京南站连接线现浇混凝土大直径管桩处理深度内的沉降S1计算算例如下。该高速铁路典型断面路基顶宽B。24m,路堤填土高度H,3m。坡度1。1。75。填料的平均密度按2000kg,m3计。加固区土层自上而下分为2层,各土层压缩模量见表3。根据土层状况,地基处理方案布置为。设计桩径1000mm,壁厚150mm。混凝土强度为C20。采用桩间距横向2,5m。纵向4,3。m,桩长10cm,梅花形布置,表3。各土层压缩模量。本算例给出本规程的方法与实测结果的对比。1。沉降S1按照本规程公式。3。4,7,2,计算。复合土层压缩模量的提高系数为,计算得到,7,66cm。压缩模量当量。7。78MPa,则,0,67,所以S1,5,13cm,2。实测沉降,根据现场监测,该断面实测沉降为,根据表面沉降测得的桩顶沉降为2,7cm。路堤中心。桩间土中心,沉降为9,6cm。根据分层沉降测得的加固区底部沉降。即下卧层沉降。为2。4cm。则加固区的沉降量S1在桩顶处为2,7。2。4,0。3cm,在桩间土中心为9,6。2。4,7,2cm。假设桩间土变形后表面为抛物型。则取平均。沉降为0。3。7,2,0。3。2。3。4,9cm。可见实测沉降结果与本规程方法的计算结果较为吻合。

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